鏜軸結(jié)構(gòu)靜動(dòng)態(tài)分析
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本文作者：王哲元 單位：齊齊哈爾二機(jī)床（集團(tuán)）有限責(zé)任公司
1引言
鏜軸是數(shù)控銑鏜機(jī)床中主要部件之一，也是直接承受載荷的部件。鏜軸的靜動(dòng)態(tài)特性直接影響整個(gè)機(jī)床的精度、加工性能和產(chǎn)品質(zhì)量。鏜軸向外伸出時(shí)下垂變形問題是國內(nèi)外生產(chǎn)數(shù)控銑鏜機(jī)床廠家必須面對的主要難題，因而對鏜軸現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究分析，對于改進(jìn)與優(yōu)化結(jié)構(gòu)，提高整個(gè)機(jī)床的精度具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義和經(jīng)濟(jì)效益。本文以TK6920DA數(shù)控落地銑鏜床的鏜軸為研究對象，利用有限元軟件ANSYS對其結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析和優(yōu)化。
2鏜軸伸出變形有限元分析
當(dāng)鏜軸伸出一定長度后，由于有支撐的約束，伸出部分形成懸臂梁結(jié)構(gòu)。由于自重及其它因素的影響，以及前后移動(dòng)造成的受力不均、重心偏移等，會使鏜軸懸伸部分產(chǎn)生從根部到端部的下垂彎曲變形，這種變形誤差勢必會引起刀具的徑向跳動(dòng)誤差和角度擺動(dòng)加大，從而直接影響被加工件的加工精度和表面質(zhì)量。ANSYS有限元分析模型，采用了接近鏜軸實(shí)際工作情況的支撐形式，如圖1所示。
（1）在切削力條件下鏜軸伸出分別考慮不同切削力方向作用下鏜軸的變形，每次伸出100mm。經(jīng)計(jì)算，鏜軸伸出1/3時(shí)，使用全切削力，伸出1/3到2/3，使用2/3的切削力，伸出2/3以后，使用1/3的切削力。扭矩6000N•m，鏜刀切削半徑取150mm。軸向力5萬N。經(jīng)分析，最大切削力作用下鏜軸各個(gè)方向最大變形量為0.6mm左右。900mm處允許的最大切削力下降，所以變形曲線趨勢發(fā)生局部變化，分析結(jié)果如圖2及表1所示。首先分析軸向切削力引起的鏜軸自身變形。伸出從0~500mm之間，軸向變形量小于0.005mm，伸出600mm時(shí)變形量0.006mm，伸出700mm時(shí)變形量為0.009mm。伸出800mm后變形達(dá)到0.01mm。伸出900mm之后變化幅度增加，最終達(dá)到0.04mm?；砩斐龊螽a(chǎn)生自然撓度，伸出越多撓度越大，軸向力作用下，產(chǎn)生的軸向變形就越大。但總體來說，鏜軸自身軸向變形較小。分析切削力引起的圓周最大誤差。伸出200mm最大誤差在0.05mm以內(nèi)。伸出300~600mm，最大誤差從0.01mm增加到0.04mm。之后的誤差量變化幅度提高，伸出1200mm時(shí)最大誤差已經(jīng)達(dá)到0.012mm。所以鏜軸加工深孔要考慮增加必要的輔助支撐。
（2）在鏜軸伸出1200mm、無切削力作用下，改變鏜軸內(nèi)孔直徑的變形分析。從表2中分析結(jié)果可以得知，內(nèi)孔直徑65～00mm范圍內(nèi)，鏜軸變形量范圍在0.05mm，內(nèi)孔直徑改變對鏜軸變形的影響有限。從靜剛度的角度來看，鏜軸內(nèi)孔變化對鏜軸剛度影響不大。
（3）在鏜軸伸出1200mm、無切削力作用下，改變鏜軸支撐位的變形分析。鏜軸在銑軸內(nèi)，由銑軸前后兩個(gè)套筒進(jìn)行支撐。分別調(diào)整前端支撐和后端支撐的長度觀察鏜軸最大變形量，結(jié)果如表3所示。從表中數(shù)據(jù)可以明顯看出，分別改變前后支撐時(shí)，鏜軸變形量在0.001mm以內(nèi)。從有限元分析結(jié)果看，支撐尺寸變形對鏜軸剛度影響有限。
3結(jié)論
通過對不同條件下鏜軸伸出變形量的比較，得到以下結(jié)論：（1）鏜軸伸出500mm范圍內(nèi)自重變形較小，伸出900mm之后變形加劇。（2）鏜軸伸出后切削，變形量較大，必要時(shí)增加輔助支撐提高剛度。（3）鏜軸支撐寬度、鏜軸內(nèi)孔直徑變化，對鏜軸靜剛度影響有限。本文對鏜軸結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)的靜動(dòng)態(tài)分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)，為鏜軸精度研究提供了重要數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。
