開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真精選(九篇)

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第1篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

【關(guān)鍵詞】波特圖;電流型開(kāi)關(guān)電源;高效率;建模

Abstract：A synchronous buck type switching power supply is designed in this paper.Pulse width-period skip method is used to improve the efficiency under light load;Simulation results show that the power input voltage ranges from 2.3 to 4V;When the input voltage is 3.3V and system frequency is 2MHz，the output voltage stablilizes at 1.8V within 2% ripple;A 0.7% linear adjustment rate is measured under 1A load current by changing supply voltage from 3.3 to 4V in a short time;When the load is changed from 0.5 to 1.1A suddenly，the load adjustment rate is 0.8%;When the load is changed from 70mA-1A，the power conversion efficiency keeps from 65% to 95.2%.

Keywords：Bode plot;current mode switching power supply;high efficiency;modeling

1.引言

同步峰值電流型開(kāi)關(guān)電源有兩個(gè)環(huán)路，電流內(nèi)環(huán)完成電流采樣，電壓外環(huán)完成電壓采樣，根據(jù)采樣結(jié)果穩(wěn)定輸出電壓。當(dāng)占空比大于50%時(shí)，電流環(huán)容易產(chǎn)生次諧波振蕩，因此必須加入斜坡補(bǔ)償環(huán)節(jié)。在一些低功耗產(chǎn)品中，對(duì)開(kāi)關(guān)電源的輕載效率越來(lái)越高。本文創(chuàng)新新性地提出了脈寬跳周期方式有效地提高了電源輕載效率。通過(guò)仿真，電源的各項(xiàng)指標(biāo)性能比較理想，與傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法相比，此設(shè)計(jì)方法簡(jiǎn)單，且提高了開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)效率。給工程人員設(shè)計(jì)開(kāi)關(guān)電源提供了參考依據(jù)[1]。

2.關(guān)鍵電路

本文設(shè)計(jì)關(guān)鍵電路是脈寬-跳周期切換邏輯控制模塊和環(huán)形振蕩器模塊。最后接上元件進(jìn)行以下各類(lèi)仿真驗(yàn)證。

2.1 邏輯控制電路

驅(qū)動(dòng)控制電路主要完成了PWM和PSM切換、死區(qū)控制、模式強(qiáng)制選擇、過(guò)零關(guān)斷續(xù)流管等功能，其電路原理如圖1所示。脈寬-跳周期模其原理如下，設(shè)定PSM切換時(shí)電流為200mA，V_PSM0表示當(dāng)電感電流為200mA時(shí)的采樣電壓，VS表示任意時(shí)候的采樣電壓。COMP1是一個(gè)比較器，當(dāng)VS在V_PSM0上下波動(dòng)時(shí)，COMP1的輸出為一系列的高低電平。當(dāng)輸出為高時(shí)，VS低于V_PSM0，表示電感平均電流小于200mA，也就是負(fù)載較輕，所以系統(tǒng)應(yīng)工作在SKIP模式。此時(shí)，COMP1的輸出通過(guò)一個(gè)反相器后為低電平，決定了I2，I4兩個(gè)與非門(mén)的輸出為高電平，因此P_DRV和N_DRV信號(hào)都是高電平，也就關(guān)斷了主開(kāi)關(guān)管，打開(kāi)續(xù)流管，使電路工作在SKIP模式下。當(dāng)VS的電壓大于V_PSM0時(shí)，表示輸出電流大于200mA，電路工作在重載模式，此時(shí)I2，I4的一個(gè)輸入端便為高電平，其輸出決定于D觸發(fā)器的輸出，也就決定于PWM信號(hào)，PWM是來(lái)自于由輸出電壓和電流決定的占空比變化的脈沖序列，因此電路此時(shí)在PWM模式下[3-5]。

圖1 邏輯驅(qū)動(dòng)電路原理圖

圖2

2.2 環(huán)形振蕩器電路

振蕩器是絕大多數(shù)電子系統(tǒng)的主要組成部分，主要構(gòu)成整個(gè)系統(tǒng)時(shí)鐘驅(qū)動(dòng)部分。一般來(lái)說(shuō)振蕩器主要分張弛振蕩器、環(huán)形振蕩器、LC振蕩器等。本電源系統(tǒng)工作頻率為2MHz，在此頻率下用環(huán)形比較器比較容易實(shí)現(xiàn)，而且環(huán)形比較器結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，大大提高了設(shè)計(jì)效率[6，7]。其電路原理圖如圖2所示。

3.仿真結(jié)果

3.1 振蕩器

通過(guò)tsmc018rf工藝對(duì)電路在spectre下仿真，其瞬態(tài)結(jié)果如圖3所示。從圖中可以看到電路的頻率很接近2MHz，達(dá)到了電路設(shè)計(jì)指標(biāo)。

圖3 環(huán)形振蕩器瞬態(tài)仿真結(jié)果

3.2 輸出電壓與紋波驗(yàn)證

電源測(cè)試條件為：輸入電壓3.3V、輸出電壓預(yù)期值為1.8V、占空比D為0.545、負(fù)載電阻1.8歐、工作頻率2MHz、輸出電感1uH、輸出電容28nF。瞬態(tài)仿真的結(jié)果如圖4所示。上面是輸出電壓，下面是電感電流。可以看到DC-DC輸出電壓是1.8V，紋波電壓大小為0.02V，小于5%，達(dá)到了設(shè)計(jì)指標(biāo)。

圖4 瞬態(tài)仿真結(jié)果

3.3 輸入電壓范圍驗(yàn)證

輸入電源范圍仿真驗(yàn)證，負(fù)載電流選擇1A、輸出電壓Vout=1.8V時(shí)，將電源電壓從2.3到4V內(nèi)變化，監(jiān)視輸出電壓變化情況。從圖5仿真波形來(lái)看，當(dāng)輸入電壓在2.3到4V范圍內(nèi)變化時(shí)，輸出電壓一直穩(wěn)定在1.8V，說(shuō)明電路達(dá)到了設(shè)計(jì)指標(biāo)中的輸入電壓范圍。

3.4 負(fù)載調(diào)整率驗(yàn)證

電源的負(fù)載調(diào)整率如圖6所示，當(dāng)負(fù)載電流從0.5A突變到1.1A時(shí)以及再突變回0.5A的過(guò)程中，輸出電壓變化不超過(guò)0.3V，而且僅用了0.4ms就穩(wěn)定在了1.8V，負(fù)載調(diào)整率為0.8%，其瞬態(tài)響應(yīng)速度比較理想。

圖5 輸入電壓范圍掃描

圖6 負(fù)載調(diào)整率驗(yàn)證結(jié)果

圖7 開(kāi)關(guān)電源線性調(diào)整率仿真

圖8 開(kāi)關(guān)電源轉(zhuǎn)換效率

3.5 線性調(diào)整率

固定負(fù)載電流為1A，將電源電壓3.3V在5us內(nèi)變化至4V，經(jīng)歷一段時(shí)間后在5us內(nèi)又變化至3.3V，監(jiān)視輸出電壓的紋波。圖7為線性調(diào)整率結(jié)果，從上往下依次是輸出電壓、輸入電壓、輸出電流?？梢钥吹?，無(wú)論是輸入電壓突然增大還是減小，輸出電壓和電流都能很快地調(diào)整到額定值，且抖動(dòng)量都（下轉(zhuǎn)第106頁(yè)）（上接第103頁(yè)）很小，經(jīng)測(cè)量，其線性調(diào)整率為0.7%，達(dá)到預(yù)期指標(biāo)。

3.6 效率曲線

本文設(shè)計(jì)的開(kāi)關(guān)電源采用了電流型同步整流的方式，同時(shí)運(yùn)用了脈寬-跳周期雙模調(diào)制的方法，提高了輕載的效率，其效率曲線如圖7所示。結(jié)果表明，當(dāng)負(fù)載從70mA-1A變化時(shí)電源轉(zhuǎn)換效率達(dá)到65%-95.2%。

4.結(jié)束語(yǔ)

全文完整地?cái)⑹隽碎_(kāi)關(guān)電源從建模到電路實(shí)現(xiàn)的設(shè)計(jì)流程。運(yùn)用Matlab仿真工具，從電流環(huán)路增益以及控制到輸出傳遞函數(shù)波特圖這兩種角度簡(jiǎn)單地得到了系統(tǒng)需要的補(bǔ)償斜率;提出了脈寬與跳周期相結(jié)合提高輕載效率的方法。仿真結(jié)果表明電源各項(xiàng)指標(biāo)都比較好，為工程人員進(jìn)行開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)提供了參考依據(jù)。

參考文獻(xiàn)

[1]李文，雷虹，馮進(jìn)軍，陳銀杏.小型高效小功率開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)[J].電力電子技術(shù)，2006，40（5）：110-142.

[2]王興貴，鄒應(yīng)煒，劉金龍.全橋型DC/DC開(kāi)關(guān)電源的建模與控制[J].電力電子技術(shù)，2007，41（7）：86-8.

[3]Su J-H，Jiann-Jong C，Dong-Shiuh W.Learning feedback controller design of switching converters via MATLAB/SIMULINK[J].Education，IEEE Transactions on.2002，45（4）：307-315.

[4]Juing-Huei S，Chien-Ming W，Jiann-Jong C，Jing-Da L，Tzu-Ling C，editors.Interactive Simulation and Verification SIMULINK Models for DC-DC Switching Converter Circuits using PWM Control ICs.Power Electronics and Drives Systems，2005 PEDS 2005 International Conference on;2005 28-01 Nov.2005.

[5]B.Ridley Ra.A New Small-Signal Model for Current-Mode Control[D]：Institute and State University;November，1990.

[6]黃雷，彭達(dá)洲.新型雙管正激式開(kāi)關(guān)電源建模與設(shè)計(jì)研究[J].電源技術(shù)，2012，36（6）：69-72.

第2篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

關(guān)鍵詞：開(kāi)關(guān)電源；仿真；電磁干擾

在開(kāi)關(guān)電源中，開(kāi)關(guān)管的電壓接近方波，含有豐富的高次諧波，同時(shí)，由于開(kāi)關(guān)變壓器的漏電感及分布電容以及開(kāi)關(guān)器件的工作狀態(tài)非理想，在高頻開(kāi)或關(guān)時(shí)，常常會(huì)產(chǎn)生高頻、高壓的尖峰高次諧波振蕩，該諧波通過(guò)開(kāi)關(guān)管的散熱器對(duì)地之間的分布電容傳送到輸入端；也可以通過(guò)變壓器初次級(jí)間的耦合電容及變壓器的對(duì)地電容通過(guò)輸出回路傳送到輸入端。因此，開(kāi)關(guān)電源中存在著較嚴(yán)重的電磁干擾。

本文以12V、0.85A的反激式開(kāi)關(guān)電源為例，見(jiàn)圖1，應(yīng)用仿真軟件Pspice進(jìn)行研究，仿真分析了開(kāi)關(guān)電源中的電流和電壓的特點(diǎn)，探究了電源的EMC問(wèn)題的解決策略。

圖1 12V，0.85A的反激式開(kāi)關(guān)電源

圖2 反激式開(kāi)關(guān)電源的Pspice仿真電路

1 開(kāi)關(guān)電路的電流、電壓

下圖3依次是開(kāi)關(guān)管漏源電壓、漏極電流、高頻變壓器原邊電流、RCD吸收電路的電流、漏極對(duì)地電容的電流：

圖3

由圖3可以總結(jié)出此反激式開(kāi)關(guān)電源波形的幾個(gè)特點(diǎn)：（1）波形均為脈沖波形，頻率為40KHz；（2）開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間極短，此電路參數(shù)下為6uS左右。（3）除開(kāi)關(guān)管的電流，都疊加著振蕩波形，即文獻(xiàn)資料中所說(shuō)的“振鈴”。

2 由漏電感引起的開(kāi)關(guān)管的電壓尖峰及高頻振蕩

圖4是無(wú)RCD鉗位電路時(shí)開(kāi)關(guān)管漏源電壓的波形。圖中，開(kāi)關(guān)管截止瞬間的電壓尖峰和高頻振蕩由高頻變壓器的漏感引起，產(chǎn)生了659.055V的瞬間電壓，這同有RCD鉗位電路（圖3）相比（最高電壓為500V左右），高出了159V。

此開(kāi)關(guān)管的額定電壓為600V，且工作在高頻狀態(tài)，如果不采取措施，開(kāi)關(guān)管很容易損壞，造成整個(gè)電源不能正常工作，作為設(shè)備的驅(qū)動(dòng)裝置，這是不允許的。

3 開(kāi)關(guān)管漏極電壓突變引起的干擾電流

由于開(kāi)關(guān)管的漏源電壓極高，且導(dǎo)通和截止的時(shí)間極短，使開(kāi)關(guān)管漏極對(duì)地等效電容Cp產(chǎn)生了較大的干擾電流。由圖5可知，開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通瞬間產(chǎn)生的最大電流為1.8985A，截止瞬間產(chǎn)生的最大電流為377.665mA。

圖5 開(kāi)關(guān)管漏極對(duì)地電容的電流波形

Cp在本電路中由開(kāi)關(guān)管的散熱片對(duì)地電容、變壓器原邊對(duì)地電容、變壓器初次級(jí)間的耦合電容、變壓器副邊的對(duì)地電容、輸出整流二極管的電容等構(gòu)成。由于開(kāi)關(guān)電源的共模干擾主要就是漏源高壓的瞬間突變產(chǎn)生的，其電流的大小與漏源電壓的變化率、電容的容量成正比，因此應(yīng)采取一定的措施減小Cp。

4 輸出電路的仿真分析

輸出電路由整流二極管、濾波電路等構(gòu)成。 圖6依次為開(kāi)關(guān)管漏源電壓、輸出整流二極管陽(yáng)極電壓、二極管電流、輸出直流電壓的波形。由圖可知，整流二極管的陽(yáng)極電壓同開(kāi)關(guān)管的漏極電壓一樣，也存在著瞬間突變，因此產(chǎn)生了干擾電流。

圖6

為了減小輸出端口對(duì)傳導(dǎo)騷擾的影響可以采取如下措施：（1） 采用帶屏蔽層的高頻變壓器，減小原副邊的耦合電容。（2） 在輸出“地”與輸入“地”之間跨接一個(gè)高頻電容，可以旁路一部分騷擾電流，使流向電源輸入端的干擾電流減小。（3）在輸出電路中加入共模、差模濾波電路，對(duì)輸出端的高頻干擾進(jìn)行抑制。

參考文獻(xiàn)

[1]沙占友等編著.新型單片開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)與應(yīng)用技術(shù)，電子工業(yè)出版社，2005.

第3篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

    論文首先介紹了電力電子技術(shù)及器件的發(fā)展和應(yīng)用,具體闡明了國(guó)內(nèi)外開(kāi)關(guān)電源的發(fā)展和現(xiàn)狀,研究了開(kāi)關(guān)電源的基本原理,拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)以及開(kāi)關(guān)電源在電力直流操作電源系統(tǒng)中的應(yīng)用,介紹了連續(xù)可調(diào)開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)思路、硬件選型以及TL494在輸出電壓調(diào)節(jié)、過(guò)流保護(hù)等方面的工作原理和具體電路,設(shè)計(jì)出一種實(shí)用于電力系統(tǒng)的開(kāi)關(guān)電源,以替代傳統(tǒng)的相控電源。該系統(tǒng)以MOSFET作為功率開(kāi)關(guān)器件,構(gòu)成半橋式Buck開(kāi)關(guān)變換器,采用脈寬調(diào)制(PWM)技術(shù),PWM控制信號(hào)由集成控制TL494產(chǎn)生,從輸出實(shí)時(shí)采樣電壓反饋信號(hào),以控制輸出電壓的變化,控制電路和主電路之間通過(guò)變壓器進(jìn)行隔離,并設(shè)計(jì)了軟啟動(dòng)和過(guò)流保護(hù)電路。該電源在輸出大電流條件下,能做到輸出直流電壓大范圍連續(xù)可調(diào),同時(shí)保持良好的PWM穩(wěn)壓調(diào)節(jié)運(yùn)行。    開(kāi)關(guān)電源結(jié)構(gòu)

    以開(kāi)關(guān)方式工作的直流穩(wěn)壓電源以其體積小、重量輕、效率高、穩(wěn)壓效果好的特點(diǎn),正逐步取代傳統(tǒng)電源的位置,成為電源行業(yè)的主流形式。可調(diào)直流電源領(lǐng)域也同樣深受開(kāi)關(guān)電源技術(shù)影響,并已廣泛地應(yīng)用于系統(tǒng)之中。

    開(kāi)關(guān)電源中應(yīng)用的電力電子器件主要為二極管、IGBT和MOSFET。

    SCR在開(kāi)關(guān)電源輸入整流電路及軟啟動(dòng)電路中有少量應(yīng)用, GTR驅(qū)動(dòng)困難,開(kāi)關(guān)頻率低,逐漸被IGBT和MOSFET取代。在本論文中選用的開(kāi)關(guān)器件為功率MOSFET管。

    開(kāi)關(guān)電源的三個(gè)條件:

    1. 開(kāi)關(guān):電力電子器件工作在開(kāi)關(guān)狀態(tài)而不是線性狀態(tài);

    2. 高頻:電力電子器件工作在高頻而不是接近工頻的低頻;

    3. 直流:開(kāi)關(guān)電源輸出的是直流而不是交流。

    根據(jù)上面所述,本文的大體結(jié)構(gòu)如下:

    第一章,為整個(gè)論文的概述,大致介紹電力電子技術(shù)及器件的發(fā)展,簡(jiǎn)單說(shuō)明直流電源的基本情況,介紹國(guó)內(nèi)外開(kāi)關(guān)電源的發(fā)展現(xiàn)狀和研究方向,闡述本論文工作的重點(diǎn);

    第二章,主要從理論上討論開(kāi)關(guān)電源的工作原理及電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu);

    第三章,主要將介紹系統(tǒng)主電路的設(shè)計(jì);

    第四章,介紹系統(tǒng)控制電路各個(gè)部分的設(shè)計(jì);

第4篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

【關(guān)鍵詞】反激拓?fù)?180°相位 D觸發(fā)器 輸出紋波電壓 輸入紋波電流

1 引言

近年來(lái)，隨著電力電子技術(shù)的不斷發(fā)展，開(kāi)關(guān)電源被廣泛應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)、家用電器和航空航天等領(lǐng)域。同線性電源相比，開(kāi)關(guān)電源具有效率高、體積小、重量輕、輸出電壓可調(diào)范圍大等特點(diǎn)。但開(kāi)關(guān)電源的輸出紋波和干擾卻比線性電源大很多。在一些特殊場(chǎng)合，比如精密傳感器、運(yùn)算放大電路等，過(guò)大的紋波噪聲會(huì)影響電路的正常工作。因此針對(duì)紋波噪聲指標(biāo)，專(zhuān)門(mén)研制低紋波開(kāi)關(guān)電源具有重要的意義。

2 開(kāi)關(guān)電源紋波產(chǎn)生的機(jī)理及抑制措施

2.1 紋波產(chǎn)生機(jī)理

開(kāi)關(guān)電源通常指AC/DC或者DC/DC變換器，即通過(guò)控制功率開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通和關(guān)斷來(lái)實(shí)現(xiàn)將輸入的交流電壓或者直流電壓轉(zhuǎn)換為需要的直流電壓過(guò)程。隨著開(kāi)關(guān)管的高速開(kāi)通和關(guān)斷，輸出直流電壓中的電壓波動(dòng)就是所指的電壓紋波。圖1是開(kāi)關(guān)電源中最簡(jiǎn)單的Buck拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。隨著SWITCH的開(kāi)關(guān)，電感L中的電流在輸出電流的有效值上下波動(dòng)，電容C不斷的充、放電，輸出端也就會(huì)產(chǎn)生與開(kāi)關(guān)頻率一致的紋波電壓。理想條件下，輸出電壓紋波即電容C的電壓脈動(dòng)值，根據(jù)計(jì)算可知電容電壓峰峰值

（1）

其中，I為電感中電流的交流分量，f為開(kāi)關(guān)頻率，C為輸出電容容值。實(shí)際上，濾波電容并不是理想電容，包含等效串聯(lián)電感ESL和等效串聯(lián)電阻ESR（在500kHz以下，等效串聯(lián)電感可以忽略），當(dāng)輸出電流中交流分量通過(guò)ESR時(shí)也會(huì)產(chǎn)生壓降。

開(kāi)關(guān)電源實(shí)際輸出紋波波形如圖2示，與開(kāi)關(guān)頻率相同的交流分量就是上面所說(shuō)的開(kāi)關(guān)紋波。除此之外，可以看到輸出電壓紋波中還包含一些開(kāi)關(guān)噪聲分量。開(kāi)關(guān)尖峰主要是來(lái)源于整流二極管反向恢復(fù)時(shí)結(jié)電容、功率器件開(kāi)關(guān)時(shí)功率器件結(jié)電容與寄生電感的諧振，頻率一般為幾兆至幾十兆赫茲之間。另外，由于功率器件與基板、外殼和變壓器原、副邊之間存在寄生電容，當(dāng)矩形波電壓作用于功率器件時(shí)，開(kāi)關(guān)電源輸出端因此會(huì)產(chǎn)生共模紋波噪聲。對(duì)于AC/DC，交流電壓經(jīng)第一級(jí)整流濾波后會(huì)含有低頻紋波成分，再經(jīng)DC/DC變換器衰減，在開(kāi)關(guān)電源輸出端還會(huì)表現(xiàn)出低頻噪聲。

2.2 抑制紋波的措施和方法

通過(guò)以上分析可以看出開(kāi)關(guān)電源輸出紋波主要來(lái)源于同開(kāi)關(guān)頻率一致的高頻紋波、功率開(kāi)關(guān)過(guò)程中諧振噪聲、寄生參數(shù)引起的共模噪聲紋波、輸入低頻紋波等，而為了抑制紋波的需要針對(duì)不同成分采取對(duì)應(yīng)措施，針對(duì)常用的一些方法總結(jié)如下。

（1）對(duì)于高頻紋波，結(jié)合公式（1）可以通過(guò)采取提高工作頻率、增加輸出濾波電感、選擇輸出電容時(shí)盡可能的選用大容值電容等措施。需要注意的是，在f達(dá)到上百千赫茲時(shí)電容充放電所產(chǎn)生的紋波UC遠(yuǎn)小于ESR所產(chǎn)生的紋波I×RESR，因此實(shí)際需要關(guān)注的不是電容的容量而是電容的ESR阻值，應(yīng)選用ESR小的電容。此外，還可以采用多級(jí)濾波或者使用線性電源進(jìn)行二級(jí)穩(wěn)壓。

（2）對(duì)于開(kāi)關(guān)噪聲，可以選用結(jié)電容小的開(kāi)關(guān)管和恢復(fù)時(shí)間短的功率二極管、增加合適的吸收電路以及減小布線長(zhǎng)度等。輸出紋波中的共模噪聲一般則通過(guò)增加共模濾波環(huán)節(jié)進(jìn)行濾除或者降低開(kāi)關(guān)毛刺幅值。

對(duì)于大電流、大功率開(kāi)關(guān)電源除了通過(guò)上面的方法來(lái)減小紋波，還可以利用一種多路并聯(lián)疊加的方法來(lái)抑制。如圖3示，開(kāi)關(guān)電源采用多路并聯(lián)，多路同時(shí)提供輸出功率，各路輸出均有紋波，但多路之間若通過(guò)控制開(kāi)關(guān)頻率和相位使得各路交替工作，就可以減小輸出電流和輸入電流交流分量，輸出電壓紋波和輸入電流紋波均可以有效抑制，輸出需要的電容容量和輸入需要的的差模濾波也能夠減小。

3 方案設(shè)計(jì)

3.1 電路總體設(shè)計(jì)

為了抑制紋波的大小，基于上述多路并聯(lián)思想，將兩個(gè)電源模塊并聯(lián)輸出，使用同一個(gè)反饋回路，兩模塊均有輸出紋波。理想情況下通過(guò)CLOCK時(shí)鐘模塊產(chǎn)生兩個(gè)相位相差180°的方波脈沖，用該信號(hào)同步兩模塊的PWM部分，控制兩個(gè)電源的占空比均為50%，并且相位相差180°時(shí)，結(jié)合上節(jié)的分析可知，此時(shí)輸出端二者紋波疊加后大大減小，同理輸入紋波電流也很小，電路結(jié)構(gòu)框圖如圖5示。

3.2 核心電路設(shè)計(jì)

電路的核心部分主要是用來(lái)產(chǎn)生180°相位差方波信號(hào)的CLOCK模塊。通常用來(lái)生成方波信號(hào)方法主要是通過(guò)運(yùn)算放大器或者比較器電路。運(yùn)放電路考慮到常規(guī)運(yùn)放帶寬增益等的指標(biāo)一般主要是用來(lái)產(chǎn)生幾k至幾十kHz的方波信號(hào)，頻率太高時(shí)往往無(wú)法滿(mǎn)足要求，對(duì)于開(kāi)關(guān)電源這種開(kāi)關(guān)頻率一般幾百kHz來(lái)說(shuō)很難滿(mǎn)足要求。利用比較器來(lái)生成的方波信號(hào)雖然頻率可以達(dá)到很高，但方波信號(hào)的上升、下降沿變化速率不是很快，兩個(gè)方波信號(hào)之間有一定的死區(qū)時(shí)間，而且相對(duì)電路也比較復(fù)雜。本文則利用響應(yīng)快速的CMOS數(shù)字器件D觸發(fā)器來(lái)生成方波，電路結(jié)構(gòu)非常簡(jiǎn)單，圖6是用來(lái)產(chǎn)生方波信號(hào)的電路原理圖。

該電路分為兩個(gè)部分，第一級(jí)由D觸發(fā)器構(gòu)成為振蕩電路，第二級(jí)為一個(gè)二分頻電路。設(shè)定電容C初始電壓為0。第一階段，上電后，觸發(fā)器D1置位端恒為高電平，復(fù)位端接入低電平，Q輸出高電平，輸出低電平，開(kāi)關(guān)V關(guān)斷，電容C通過(guò)電阻R進(jìn)行充電，電壓逐漸升高。當(dāng)達(dá)到觸發(fā)器的H_level電壓時(shí)，進(jìn)入第二階段，置位端輸入高電平，從而輸出高電平，電容C通過(guò)開(kāi)關(guān)管V快速放電。當(dāng)電容C放電至L_level電壓時(shí)，D1置位端輸入低電平，重新進(jìn)入第一階段。這樣，Q端會(huì)輸出一固定頻率的脈沖信號(hào)，再經(jīng)第二級(jí)二分頻電路，D2的Q和Q即可輸出相位相差180°的方波信號(hào)。

4 仿真及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

上節(jié)給出了利用D觸發(fā)器構(gòu)成180°相位差電路方案，利用saber軟件搭建電路模型進(jìn)行仿真。各點(diǎn)波形如圖7示，n_773為第一級(jí)D觸發(fā)器產(chǎn)生的固定頻率為804kHz的脈沖輸出，n_455和n_453是第二級(jí)分頻器輸出的頻率為402kHz方波信號(hào)，二者相位差為180°。為了驗(yàn)證采用并聯(lián)電路方案對(duì)紋波的抑制效果，基于上面的180°相位差方波信號(hào)電路，現(xiàn)設(shè)計(jì)一款輸出5V/3A的DC/DC變換器，并同常規(guī)DC/DC變換器的紋波作對(duì)比。二者均采用反激拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，具體方案分別為：方案一即常規(guī)的反激電路，采用光耦反饋；方案二由兩個(gè)PWM芯片和變壓器構(gòu)成，使用180°相位差電路產(chǎn)生方波同步PWM芯片交替工作。輸出電容選用三個(gè)47uF的電容，ESR相同為5mΩ，輸入電感和電容分別均為1uH和4.7uF。仿真結(jié)果如圖8示，從上到下分別為輸入端紋波電流、輸入端電容上紋波電壓以及輸出電壓波形。

使用測(cè)量工具可以分別測(cè)出各波形穩(wěn)態(tài)時(shí)各值的大小，具體見(jiàn)表1，對(duì)比可以看出，方案二的各個(gè)紋波指標(biāo)均比方案一小很多。

為了進(jìn)一步驗(yàn)證方案二的有效性，分別測(cè)試兩款輸出5V/3A的DC/DC變換器實(shí)際指標(biāo)作對(duì)比。其中1|采用方案一中電路結(jié)構(gòu)，即常規(guī)的反激拓?fù)潆娐罚?|采用方案二中的并聯(lián)結(jié)構(gòu)。在輸入電壓為28V，輸出滿(mǎn)載時(shí)，實(shí)測(cè)紋波波形如圖9示，可以看出1#變換器輸出紋波電壓和輸入紋波電流分別為190mA和76mV，而2#分別為25.7mV和10mA。通過(guò)對(duì)比很明顯可以看出方案二中的電路在抑制紋波方面具有優(yōu)勢(shì)。

5 總結(jié)

本文基于多路DC/DC變換器并聯(lián)結(jié)構(gòu)，利用D觸發(fā)器搭建電路實(shí)現(xiàn)180°相位差方波信號(hào)輸出，并用來(lái)同步兩個(gè)PWM模塊同步交替工作。通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該電路結(jié)構(gòu)的可行性，結(jié)果表明該方案可以有效的減小開(kāi)關(guān)電源的輸出紋波電壓和輸入紋波電流。對(duì)于整機(jī)系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，采用該方案電路所引入的電磁干擾將有效的減小，因此具有非常重要的意義。同時(shí)應(yīng)該主要到該方案相對(duì)來(lái)說(shuō)比較復(fù)雜，在電路成本和體積上有一定的劣勢(shì)。

參考文獻(xiàn)

[1]Marty Brown，開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)指南[M].機(jī)械工業(yè)出版社，2005.

[2]Abraham I.Pressman，Keith Billings， Taylor Morey，開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)[M].北京：電子工業(yè)出版社，2010.

第5篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

關(guān)鍵詞：礦用傳感器；開(kāi)關(guān)電源；寄生參數(shù)；尖峰干擾；濾波器開(kāi)關(guān)

電源的制造和工作機(jī)理也決定了其中存在工作電容、電感和寄生電容、電感。由于電感的電流不能突變，電容電壓不能突變，因此，開(kāi)關(guān)電源工作過(guò)程中，功率半導(dǎo)體器件高速通斷使瞬態(tài)變化不可避免的頻繁產(chǎn)生，由于瞬態(tài)變化產(chǎn)生的尖峰脈沖電壓和浪涌脈沖電流成是開(kāi)關(guān)電源的主要電磁干擾源[1]。煤礦監(jiān)測(cè)監(jiān)控用電源箱多為隔爆兼本安性設(shè)備，按煤礦有關(guān)規(guī)定，不能布置于工作面等場(chǎng)所，而工作面為煤礦主要作業(yè)地點(diǎn)，布置有大量的傳感器，通常傳感器到供電電源箱距離較長(zhǎng)，因此提高傳感器受電電源效率就成為煤礦用傳感器的技術(shù)關(guān)鍵點(diǎn)之一，由于開(kāi)關(guān)電源具有體積小、質(zhì)量輕、效率高等方面的優(yōu)點(diǎn)，目前采用開(kāi)關(guān)電源是唯一成熟的技術(shù)方案[2]，傳感器是煤礦監(jiān)測(cè)監(jiān)控的感知前端，其可靠性對(duì)整個(gè)煤礦的生產(chǎn)管理具有重要意義，開(kāi)關(guān)電源是傳感器的核心單元之一，其電磁輻射強(qiáng)度直接影響到傳感器的可靠性，并對(duì)整個(gè)監(jiān)測(cè)網(wǎng)絡(luò)上的其他設(shè)備也有一定的影響，因此，降低開(kāi)關(guān)電源的電磁干擾對(duì)提升煤礦用傳感器的惡劣電磁環(huán)境適用性具有重要意義[3]。

1開(kāi)關(guān)電源的電磁干擾分析

在開(kāi)關(guān)電源工作過(guò)程存在電流、電壓的高頻瞬態(tài)變化，瞬態(tài)變化產(chǎn)生高頻的dI/dt和dU/dt，隨之形成的浪涌電流和尖峰電壓產(chǎn)生強(qiáng)烈電磁干擾，只有抑制此類(lèi)干擾，才能從根本上弱化電磁干擾。由于在開(kāi)關(guān)電源工作過(guò)程中不可避免的采用工頻濾波整流的方法，其中，大電容的快速充電放電、開(kāi)關(guān)管開(kāi)關(guān)狀態(tài)的高頻切換和續(xù)流二極管的頻繁反向恢復(fù)都屬于這類(lèi)干擾[4]。開(kāi)關(guān)電源中整流管的驅(qū)動(dòng)波形、場(chǎng)效應(yīng)二極管的漏源波形和續(xù)流管的恢復(fù)波形等基本上接近于非定頻率的高頻矩形波，其周期的倒數(shù)決定了基波頻率，脈沖邊緣上升時(shí)間與下降時(shí)間的和倒數(shù)決定了倍頻頻率分量的頻率值，通常情況下基波頻率在10～2000MHz范圍內(nèi)，諧波頻率為基波頻率的奇數(shù)倍，具有更高的頻率特征，這些高頻信號(hào)會(huì)對(duì)開(kāi)關(guān)電源輸出電壓的紋波、控制電路的穩(wěn)定性造成較強(qiáng)的干擾[5]。在煤礦用傳感器上，主要表現(xiàn)為傳導(dǎo)干擾和輻射干擾。其中，由于功率開(kāi)關(guān)管通斷時(shí)間很短，產(chǎn)生較大的電壓變化率和電流變化率，并且開(kāi)通回路中有電感存在，導(dǎo)致發(fā)生較高的尖峰電壓和尖峰電流，由此產(chǎn)生的干擾通過(guò)引線傳導(dǎo)，形成高頻傳導(dǎo)干擾；整流二極管產(chǎn)生的噪聲干擾：整流二極管的非線性造成二極管導(dǎo)通角變小，同時(shí)，在濾波電容的儲(chǔ)能作用下，由此產(chǎn)生了時(shí)間短、峰值高的尖峰傳導(dǎo)電流，其中諧波分量豐富，頻率通常在1000MHz左右，對(duì)控制器件的采樣環(huán)節(jié)產(chǎn)生嚴(yán)重的干擾；功率電感產(chǎn)生的輻射干擾：由于繞制工藝制約，功率電感的不可避免的存在漏感，漏感將產(chǎn)生電磁輻射，造成輻射干擾，功率電感中流過(guò)脈沖電流，脈沖電流引起的電磁變化也會(huì)產(chǎn)生輻射干擾，開(kāi)關(guān)電源工作時(shí)，續(xù)流二極管二次和濾波電容形成高頻續(xù)流回路，由于切換頻率較高，形成較大的電壓變化率和電流變化率，向空間輻射噪聲，形成輻射干擾；另外，開(kāi)關(guān)管、散熱片、電感的分布電容及分布電感也會(huì)形成電磁變化，形成空間輻射干擾[6]。

2開(kāi)關(guān)電源的電磁干擾抑制措施

干擾源、耦合通路和敏感體是電磁兼容的三要素，屏蔽干擾源、切斷耦合通路和強(qiáng)化敏感體的抗干擾能力是解決電磁兼容問(wèn)題的3種技術(shù)途徑，采取以上任何一種技術(shù)途徑都可以弱化電磁干擾：提升抗擾度能力。開(kāi)關(guān)電源工作在高頻開(kāi)關(guān)狀態(tài)，因具體開(kāi)關(guān)電源工作原理不同而表現(xiàn)方式多種多樣，電磁兼容性問(wèn)題比較復(fù)雜，但在原理上仍符合基本的抗擾度電路模型，從三要素入手仍可得到有效的抑制方法，目前煤礦傳感器多采用開(kāi)關(guān)電源控制集成電路聯(lián)合器件的方案，一但集成電路選定后，電磁抑制只能從器件的選擇和配置上尋求解決方案[7]。

2.1抑制開(kāi)關(guān)電源中電磁干擾源

為保證煤礦用傳感器的多電壓供電需求，常用變壓器加二極管整流的方式輸出多組不同等級(jí)的電壓，如上文所屬，同樣不可避免的存在傳導(dǎo)干擾和空間電磁輻射干擾，通過(guò)飽和電感Ls串聯(lián)在整流二極管上的方法抑制電磁干擾，飽和電感在減小二極管反向恢復(fù)電流中的應(yīng)用如圖1，其中，用具有制作飽和電感Ls的磁芯效果更優(yōu)。由于使用矩形BH曲線磁性材料做的磁芯電感具有磁導(dǎo)率高的顯著特點(diǎn)，在BH曲線上有一段可以快速進(jìn)入飽和區(qū)的近似垂直線性區(qū)，實(shí)際工程應(yīng)用中，在二極管導(dǎo)通狀態(tài)下，使飽和電感近似于理想金屬導(dǎo)體，工作在飽和狀態(tài)，當(dāng)二極管關(guān)斷時(shí)，飽和電感近似于理想電感，工作在電感特性狀態(tài)下，可以有效抑制反向恢復(fù)電流的快速大范圍變化，起到弱化對(duì)外部干擾的作用[8]。

2.2切斷電磁干擾傳輸途徑

線上干擾是開(kāi)關(guān)電源眾多干擾的主要體現(xiàn)，使用電源線濾波器可以有效抑制電源線干擾，對(duì)電源線上差模干擾和共模干擾的抑制能力決定了電源線濾波器的效能。開(kāi)關(guān)電源電磁干擾濾波器如圖2。如圖2，L1為共模電感，CY1和CY2為共模電容，CX1和CX2為差模電容，其中，共模濾波元件分別對(duì)共模干擾有較強(qiáng)的衰減作用，差模濾波元件對(duì)差模干擾有較強(qiáng)的衰減作用，對(duì)于共模干擾，共同1個(gè)磁環(huán)上，通常使用漏磁小、效率高的環(huán)形磁芯，2個(gè)繞組繞制時(shí)的匝數(shù)相同、繞向相反，構(gòu)建共模電感L1，但在實(shí)際使用中，由于工藝問(wèn)題，2個(gè)電感繞組不可能各項(xiàng)參數(shù)完全接近，存在一定的差異性，使2個(gè)繞組的電感值不可能完全相同，存在一定的差值，此差值正好等同于差模電感，因此，不必再單獨(dú)構(gòu)建獨(dú)立的差模電感，這樣可以降低電路的復(fù)雜度，提升可靠性，電容CX1及CX2與差模電感構(gòu)成的∏型濾波器可以有效抑制差模干擾。圖2中除了共模電感以外，電容CY1及CY2也對(duì)共模干擾也有良好的弱化效果，在低頻時(shí)，共模濾波的抑制主要由電感器起作用，在高頻時(shí)，電容CY1及CY2作為共模濾波器而起到抑制共模干擾的作用，電容CY1和CY2接于電源線和地線之間，承受的電壓較高，因此，需要選擇高耐壓、低漏電流特性的器件，通常根據(jù)實(shí)際應(yīng)用的具體參數(shù)選定電容CY1和CY2。對(duì)于差模干擾，通常使用低通濾波元件構(gòu)成差模干擾抑制器，2根電源線之間接1只濾波電容是輸入濾波電路的最簡(jiǎn)形式（如圖2中電容CX1），電容的選取要考慮電源工作頻率、干擾成分頻率、耐壓等綜合因素，盡可能濾除干擾頻率而保留有效分量，通常選取高頻干擾阻抗低的電容，故對(duì)于電源線間的高頻干擾相當(dāng)于短路，難以通過(guò)，對(duì)于電源線間工頻信號(hào)，由于頻率為50Hz，屬于低頻分量，故阻抗很高，相當(dāng)于開(kāi)路，所以對(duì)工頻信號(hào)傳輸影響較小，電容的耐壓值要滿(mǎn)足包括電壓沖擊在內(nèi)的線路可能出現(xiàn)最大電壓等級(jí)，為避免電容儲(chǔ)能放電而引起的沖擊危害，CX電容容量一般在0.01～0.1μF之間，不宜過(guò)大，總之，通過(guò)選取有效參數(shù)的電容，就能對(duì)高頻干擾起到抑制作用[9]。

2.3使用屏蔽降低電磁敏感設(shè)備的敏感性

用電阻率低的金屬材料對(duì)電場(chǎng)進(jìn)行屏蔽，用磁導(dǎo)率高的復(fù)合材料對(duì)磁場(chǎng)進(jìn)行屏蔽，從而屏蔽輻射，是抑制輻射噪聲的根本方法之一。在實(shí)際工程應(yīng)用中，使用具有金屬屏蔽層的連接線和電源線，是阻斷外部空間輻射電磁干擾耦合的常用方法之一，可以有效提升對(duì)于外部干擾的抑制能力，使用磁環(huán)、磁珠和單點(diǎn)接地的PCB布局等方法也可有效提升電源及信號(hào)線的抗干擾能力，開(kāi)關(guān)電源外殼對(duì)器件可以起到支撐和防護(hù)作用，如采用低電阻率材料，也可以對(duì)電磁輻射干擾起到很好的防護(hù)作用，從而產(chǎn)生事半功倍的作用，由于干擾通常為高頻分量，所以外殼的對(duì)對(duì)接縫要相對(duì)嚴(yán)密，縫處的焊接等處理應(yīng)滿(mǎn)足EMC規(guī)定的抗擾度屏蔽能力，通過(guò)上述措施的融合運(yùn)用，可以有效提升開(kāi)關(guān)電源抵抗外部電磁環(huán)境干擾能力，也可弱化對(duì)外部電子設(shè)備產(chǎn)生的干擾，但要注意，由于開(kāi)關(guān)電源本身為高頻器件，其采樣和控制信號(hào)同樣也未高頻，一定要使有效信號(hào)頻率位于濾波器通帶之內(nèi)，才能保證有效信號(hào)不會(huì)受到EMC元件的干擾[10]。

3應(yīng)用通用電路模擬和PSPlCE仿真

3.1二階無(wú)源電磁抑制濾波器干擾抑制效果

將二階無(wú)源電磁抑制濾波器串入開(kāi)關(guān)電源輸出端接，利用示波器采樣，觀測(cè)濾波器輸入、輸出信號(hào)的變化，開(kāi)關(guān)電源輸出經(jīng)過(guò)EMI濾波器后，電壓信號(hào)幅值幾乎沒(méi)有衰減，而高頻的尖峰干擾被弱化，幾乎完全濾除，二階無(wú)源電磁抑制濾波器抑制效果圖如圖3。3.2共模與差模傳導(dǎo)干擾信號(hào)的抑制效果分析利用Pspice電壓探頭通過(guò)Lisn可以很容易的分離共模、差模信號(hào)，在通用電路分析軟件中，利用加權(quán)、相關(guān)處理算法分離出的共模噪聲低于30dBμV，差模噪聲低于50dBμV，可見(jiàn)對(duì)噪聲具有明顯的抑制作用。共模和差模噪聲的抑制效果圖如圖4。

3.3寄生參數(shù)影響的抑制效果

理想的EMI濾波器元器件均采用純電容純電感，實(shí)際使用情況下存在高頻寄生參數(shù)，對(duì)高頻寄生參數(shù)的抑制作用仿真效果如圖5，干擾大于1MHz的干擾，采取本文抑制措施后，對(duì)干擾的抑制作用明顯。

4結(jié)語(yǔ)

提出的基于EMI濾波器的開(kāi)關(guān)電源抑制方法，可有效弱化開(kāi)關(guān)電源輸出端的尖峰干擾，抑制了傳導(dǎo)性噪聲干擾，并應(yīng)用到傳感器的設(shè)計(jì)中，提高了傳感器在煤礦等復(fù)雜環(huán)境下的可靠性，同時(shí)在工程應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)對(duì)供電線路的浪涌、瞬變脈沖群干擾也有良好的抑制效果，整體提升了煤礦用傳感器的抗EMC干擾能力。

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第6篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

【關(guān)鍵詞】開(kāi)關(guān)電源；無(wú)源功率；因數(shù)校正；優(yōu)化設(shè)計(jì)

中圖分類(lèi)號(hào)：S611文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A

1.前言

我國(guó)早在2002年就開(kāi)始在全國(guó)范圍內(nèi)實(shí)行中國(guó)強(qiáng)制認(rèn)證要求，即所謂的3C認(rèn)證，3C認(rèn)證有如下的要求：第一，要采用更加嚴(yán)格的電磁兼容（EMC）的要求標(biāo)準(zhǔn)，并型號(hào)提供電磁兼容性能簡(jiǎn)要報(bào)告以及相關(guān)的文件；第二，對(duì)諧波電流的限定和控制的強(qiáng)度需要加強(qiáng)，其實(shí)際過(guò)程中是添加了PFC（功率因數(shù)校正）電路。采取二極管整流、電容濾波的非線性是電路計(jì)算機(jī)開(kāi)關(guān)電源的原理，它具有輸入功率比較低，很強(qiáng)的諧波電流的特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì)，從而可以用PFC電路來(lái)提高功率的因數(shù)，對(duì)諧波起到一定阻礙效果。這也就意味著功率因數(shù)的高低及其諧波電流失真狀況是影響計(jì)算機(jī)電源的一個(gè)非常重要的因素。

2.功率因數(shù)的校正

根據(jù)我們所能掌握的情況來(lái)說(shuō)，PFC（功率因數(shù)校正）分為無(wú)源PFC和有源PFC兩種模式。

如圖1所示，便是無(wú)源PFC電路的典型代表。

圖1 無(wú)源PFC電路的運(yùn)用代表圖

事實(shí)上，為了防止開(kāi)關(guān)電源的電磁干擾通過(guò)進(jìn)線干擾開(kāi)關(guān)電源外的其它電路或設(shè)備，通常會(huì)將電感接在整流器的前面，正如下圖2所示，這樣的改進(jìn)消除了無(wú)源PFC電路中的電感的直流分量，可以防止電感鐵芯飽和的情況發(fā)生。

應(yīng)用無(wú)源PFC的優(yōu)勢(shì)表現(xiàn)在很多方面：方法簡(jiǎn)略、靠得住，不用進(jìn)行控制，而且還能夠使得輸入的電流的總諧波含量和基波比下降到30%以?xún)?nèi)，輸入電流的總諧波的含量及其3、5、7等奇次諧波可以獲得很好的改善，功率因數(shù)也可以獲得很好的提升。由于在電路中應(yīng)用了串聯(lián)電感補(bǔ)償?shù)姆椒?，這樣就會(huì)在必然程度上降低了成本。

圖2 改進(jìn)型的無(wú)源PFC電路

當(dāng)然，從辨證的角度出發(fā)客觀的研究無(wú)源PFC電路，也不難發(fā)現(xiàn)它也具有一些缺點(diǎn)，由于它增加了無(wú)源的元件，所以體積就會(huì)變得很大而且也會(huì)比較的笨重，導(dǎo)致校正之后的功率因數(shù)也不是非常的高，一般為0.8左右，并且還會(huì)釋放大量的熱，也有可能引發(fā)工頻共振和噪聲。

有源PFC和無(wú)源PFC相比，有源的PFC主要是使用了全控開(kāi)關(guān)器件構(gòu)成的開(kāi)關(guān)電路，這樣來(lái)使輸入電流的波形跟隨電壓波形變化，從而能使電流和電壓達(dá)到同相的目標(biāo)。

使用有源PFC電路的開(kāi)關(guān)電源的優(yōu)勢(shì)主要表現(xiàn)在兩個(gè)方面，其一，能夠使得總諧波的含量下降到5%以?xún)?nèi)，而功率因數(shù)則會(huì)跨越0.99，而且還能把開(kāi)關(guān)電源輸入電壓的區(qū)域擴(kuò)大為全域電壓。其二，它還具有穩(wěn)定性好、振動(dòng)和噪聲比較小的好處。

有源PFC技術(shù)的采用是可以很好的降低諧波的含量、增大功率的因數(shù)的，如此就滿(mǎn)足了諧波含量的要求。但是，由于電路和控制都是比較復(fù)雜的，因而會(huì)產(chǎn)生較高的成本費(fèi)用，并且開(kāi)關(guān)器件的高速開(kāi)關(guān)會(huì)導(dǎo)致電路開(kāi)關(guān)的耗損增大，這樣效率就會(huì)比無(wú)源PFC電路的效率低一些。

3.無(wú)源的PFC的工作原理

假設(shè)電源電壓是正弦波，它的表達(dá)式可以表示為es=Essint；假設(shè)非線性負(fù)載從交流電源汲取的電路是周期性非正弦波形，可用以下式子進(jìn)行表示：

Il=Insin(nt+n)

=I1cos1sint+I1sin1cost+I0+Insin(nt+n)

在上式中，等號(hào)右邊的第1項(xiàng)是基波有功電流的分量，被記為ip；其次是基波無(wú)功電流的分量ir；第3項(xiàng)是直流分量；第4項(xiàng)是負(fù)載電流iL的高次諧波分量之和，被記為ih。

先計(jì)算出在一個(gè)周期內(nèi)的平均功率，從而求得有功功率

P=iLdt=[ip+ii+I0+ih]dt

由此式積分以后演變可得

P=EsI1cos1

視在功率為

S=EsIL

則功率因數(shù)為

=P/S=I1/ILcos1=PF

4.無(wú)源PFC電路的仿真

在無(wú)源PFC的基礎(chǔ)原理上，使用了下圖3所示的電路進(jìn)行仿真。

圖3 無(wú)源PFC仿真的電路圖

單相PFC電路的輸入電路的電壓和電流都是屬于正弦波的模式的，輸入的電壓E=220V，C=300μF。

在PFC的電路中，選取合適大小的電感值L，這一點(diǎn)對(duì)于功率因數(shù)的校正是十分重要的。本文應(yīng)用的就是MUTISIM仿真，在負(fù)載功率不同的情況下，經(jīng)過(guò)對(duì)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)中的電感的參數(shù)大小的改變來(lái)觀察系統(tǒng)的輸出電流的波形，以及各個(gè)諧波的比例。

在負(fù)載不變的條件下，無(wú)源PFC電路的電感L取值不一樣會(huì)對(duì)電路的功率因數(shù)有較大的差異，并且會(huì)呈一定的提高趨勢(shì)，電感L值越大，高次諧波的分量就會(huì)越小，這時(shí)的電流波形類(lèi)似于正弦波，相對(duì)應(yīng)的電壓相位的差值會(huì)越大。表1就為電感及其負(fù)載不同的時(shí)候的仿真的結(jié)果。

表1 電感L及不同負(fù)載情況下的功率因數(shù)

負(fù)載電阻

電感(mH) 100Ω 200Ω 300Ω 400Ω 500Ω 600Ω 700Ω 800Ω 900Ω

5 0.713 0.696 0.678 0.665 0.638 0.624 0.621 0.615 0.610

10 0.749 0.731 0.725 0.697 0.674 0.661 0.658 0.650 0.643

20 0.712 0.705 0.698 0.699 0.637 0.612 0.633 0.637 0.632

30 0.695 0.688 0.679 0.673 0.512 0.611 0.632 0.615 0.613

40 0.745 0.733 0.731 0.728 0.715 0.724 0.725 0.721 0.720

50 0.643 0.667 0.695 0.682 0.685 0.667 0.643 0.631 0.620

60 0.737 0.723 0.731 0.736 0.741 0.721 0.715 0.707 0.702

70 0.688 0.733 0.718 0.722 0.737 0.729 0.724 0.714 0.716

80 0.698 0.718 0.719 0.743 0.753 0.755 0.757 0.746 0.752

90 0.674 0.688 0.716 0.723 0.715 0.721 0.718 0.721 0.726

100 0.669 0.701 0.728 0.711 0.724 0.716 0.723 0.734 0.738

200 0.482 0.625 0.681 0.699 0.720 0.725 0.734 0.735 0.733

250 0.712 0.582 0.628 0.639 0.671 0.689 0.711 0.715 0.716

300 0.494 0.599 0.602 0.598 0.603 0.614 0.625 0.634 0.642

從表1我們就能夠看出，當(dāng)負(fù)載一定的時(shí)候，電感L的取值不同會(huì)造成校正后的功率因數(shù)有所變化。電流和電壓的相位差與電感L的取值呈同向發(fā)展的態(tài)勢(shì)，也就是說(shuō)電感L的取值越大，電流和電壓的相位差就越大，由此導(dǎo)致功率因數(shù)下降。當(dāng)電感L的取值越小時(shí)，奇次諧波就會(huì)越大，如此也會(huì)降低功率因數(shù)；當(dāng)電感L取定值時(shí)，跟著負(fù)載的增大，功率因數(shù)就會(huì)下降，而且負(fù)載變大，輸入的電流就會(huì)越大，就會(huì)更容易使得電感鐵芯趨于飽和，與此同時(shí)也會(huì)使得電源的輸入功率降低。所以只有電感L取得合適值的時(shí)候，校正的效果才能達(dá)到最佳的狀態(tài)。

依據(jù)表1中的數(shù)據(jù)，我們可以做出不同負(fù)載下功率因數(shù)與電感L之間的曲線關(guān)系圖（如圖4所示）

圖4 功率因數(shù)與電感L的關(guān)系曲線圖

從上附表和圖中，我們可以看出，PFC技術(shù)運(yùn)用在小功率的開(kāi)關(guān)電源電路的時(shí)候，校正的效果是比較好的。然而，在許多的實(shí)際應(yīng)用的案例中，很多的電源工作是都是達(dá)不到額定功率的，而且多數(shù)情況下都是處在輕載的狀態(tài)的。無(wú)源PFC電路當(dāng)處于輕載和滿(mǎn)載的時(shí)候，校正的效果也是有所不同的。據(jù)我們所知，輕載時(shí)校正的功率因數(shù)是比滿(mǎn)載的時(shí)候略微低點(diǎn)，這是在當(dāng)無(wú)源PFC電路在處于輕載的時(shí)候會(huì)出現(xiàn)的狀況。

按照表1 的數(shù)據(jù)、功率因數(shù)和電感L之間的曲線關(guān)系及其輸入電壓和電流相位的關(guān)系可以推斷找到適合的電感值，而且是能夠滿(mǎn)足高次諧波的水平的。

一般情況下，在做PFC的分析時(shí)，大部分應(yīng)用的是如圖1所示的典型的無(wú)源PFC電路，它的電感是接在整流器的后面的，但是實(shí)際應(yīng)用中常常使用如圖2所示的經(jīng)過(guò)改進(jìn)的PFC電路，它的電感是接在整流橋的前面的，這種接法對(duì)于去除直流分量是很有效果的。如圖5和圖6所示，當(dāng)L=0.06H，RL=300Ω的時(shí)候，分別使用圖1 和圖2的兩種電路結(jié)構(gòu)仿真得到的輸入電流的頻譜圖。

圖5無(wú)源PFC仿真的輸入電流頻譜圖

圖6 改進(jìn)型的無(wú)源PFC仿真的輸入電流頻譜圖

從圖5所反映的結(jié)果來(lái)看，較大的直流分量很明顯是運(yùn)用了無(wú)源PFC電路結(jié)構(gòu)的，同時(shí)我們也能看出電源功率的下降也是很明顯的，諧波主要是來(lái)自偶次諧波，這樣也會(huì)導(dǎo)致較大的無(wú)功分量的。所以說(shuō)，現(xiàn)實(shí)中的電路中的電感L通常都是接在整流橋的前面的。

5.結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)分析仿真的無(wú)源PFC電路，可以得到下列的幾個(gè)結(jié)論：

（1）輸入電流諧波成分會(huì)因?yàn)镻FC技術(shù)的應(yīng)用而得到比較好的作用，同時(shí)，正確、合適地使用PFC技術(shù)能夠適當(dāng)減小輸入的電流和電壓的相位的差值。因此，校正功率因數(shù)的技術(shù)是提高整個(gè)電路功率因數(shù)質(zhì)量的一個(gè)好的方法。當(dāng)然，作為輸入輸出能量傳遞關(guān)鍵的電感元件，它的作用也是不可小覷。此外，對(duì)PFC的結(jié)果有作用的因素還包括電感的取值。

（2）無(wú)源PFC電路的優(yōu)勢(shì)在于：成本較低、較為簡(jiǎn)單、可以消除可能會(huì)產(chǎn)生的各種干擾噪聲或信號(hào)，同時(shí)可以通過(guò)控制浪涌的電流來(lái)獲得較為滿(mǎn)意的有功分量。因此，無(wú)源PFC技術(shù)可以在小功率的場(chǎng)合推薦使用。

【參考文獻(xiàn)】

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第7篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

引言

高壓電源已經(jīng)被廣泛地應(yīng)用?醫(yī)學(xué)、工業(yè)無(wú)損探傷、車(chē)站、海關(guān)檢驗(yàn)等檢測(cè)設(shè)備中，也廣泛應(yīng)用于諸如雷達(dá)發(fā)射機(jī)、電子航空?qǐng)D顯示器等軍事領(lǐng)域。傳統(tǒng)的高壓電源體積大、笨重，嚴(yán)重影響了所配套設(shè)備的發(fā)展。目前的高壓電源多采用開(kāi)關(guān)電源形式，大大降低了體積重量，增加了功率，提高了效率。特別是高壓小功率開(kāi)關(guān)電源，幾乎都是開(kāi)關(guān)電源結(jié)構(gòu)。本文所討論的高壓小功率開(kāi)關(guān)電源，是為X射線電視透視系統(tǒng)配套設(shè)計(jì)的。這種系統(tǒng)是對(duì)原始X射線設(shè)備的改進(jìn)，它增加一個(gè)叫做圖像增強(qiáng)器的設(shè)備。這種設(shè)備采用電極對(duì)電子進(jìn)行加速和聚焦，因而需要與之相配套的小功率高壓電源。

1 方案選擇

小功率高壓電源最常用的例子是電視機(jī)的陽(yáng)極高壓發(fā)生器，它將幾十伏的直流電源，通過(guò)功率變換和高壓變壓器升壓，再整流濾波，變?yōu)楦邏狠敵觯涣硪粋€(gè)應(yīng)用實(shí)例是負(fù)離子發(fā)生器，常采用晶閘管調(diào)壓方式。以上兩種調(diào)壓方式都需要一臺(tái)單獨(dú)可調(diào)的輔助電源，即高、低壓組合方式。這樣便加大了電源的體積和復(fù)雜程度。加之，由于電路結(jié)構(gòu)形式的不同，它們的輸出電壓范圍的調(diào)節(jié)很有限，需要大范圍調(diào)節(jié)時(shí)，只能通過(guò)改變供電電壓來(lái)實(shí)現(xiàn)。而X射線增強(qiáng)器的主路電壓調(diào)節(jié)范圍近10kV，上述電路形式很難滿(mǎn)足要求。本文采用的半橋諧振式開(kāi)關(guān)電源，成功地解決了以上問(wèn)題。

2 技術(shù)指標(biāo)

輸入電壓220（1±10％）V，（50±0.5）Hz；或?qū)挿秶斎腚妷?80～250V。

輸出電壓／電流

陽(yáng)極（正）電壓/電流

標(biāo)稱(chēng)值＋25kV/1mA，

電壓范圍＋23kV～＋32kV；

標(biāo)稱(chēng)值＋7.35kV/200μA，

電壓范圍＋6.0kV～＋7.8kV；

標(biāo)稱(chēng)值＋0.985kV/200μA；

電壓范圍＋0.8kV～＋1.1kV；

陰極（負(fù)）電壓/電流

標(biāo)稱(chēng)值－0.75kV/500μA；

電壓范圍－0.5kV～－1kV。

以上4路電壓連動(dòng)輸出。

穩(wěn)定度1％。

工作溫度范圍0℃～＋40℃。

存貯溫度范圍－40℃～＋55℃。

外形尺寸160mm×135mm×43mm。

圖像增強(qiáng)器的電極在加工時(shí)不可避免存在有毛刺，在高電壓下尖端放電擊穿打火。要把毛刺燒掉，需要有較大的電流。這樣，一方面要求電源輸出功率設(shè)計(jì)得更要大些，另一方面應(yīng)有完善的保護(hù)措施。

3 系統(tǒng)框圖及工作原理

25kV小型化高壓電源的系統(tǒng)框圖如圖1所示。

輸入的市電經(jīng)凈化濾波后整流成300V左右的直流電壓加到半橋電路的MOS管上?？刂齐娐酚勺畛Ｓ肧G3525芯片組成?？刂齐娐吠ㄟ^(guò)高壓部件反饋繞組檢測(cè)輸出電壓的變化量，產(chǎn)生激勵(lì)脈沖去驅(qū)動(dòng)功率MOS場(chǎng)效應(yīng)管，實(shí)現(xiàn)穩(wěn)壓輸出。

4 技術(shù)難點(diǎn)及解決辦法

4.1 體積與絕緣

這種電源是專(zhuān)為X射線增強(qiáng)器配套的，它被安裝在X射線增強(qiáng)器底座下一個(gè)狹小的空間，因而要求體積小。體積的減小與電路形式的選擇，電路的性能及絕緣，散熱等問(wèn)題有直接關(guān)系。本電路將功率變換、控制電路等部分和高壓部分分開(kāi)屏蔽放置，并選擇高強(qiáng)度的絕緣介質(zhì)填充高壓部分，很好地解決了這個(gè)問(wèn)題。

    4.2 高頻高壓變壓器

高頻高壓變壓器是高壓電源的核心部件。在低壓（功率）變壓器中，可以不考慮波形的畸變和工作頻帶的問(wèn)題，因而可以忽略分布電容的影響。在高頻高壓變壓器中，由于匝數(shù)增多,特別是次級(jí)匝數(shù)增多,當(dāng)變壓器工作頻率比較高和電壓變化率比較大時(shí)，必須考慮分布電容和漏感問(wèn)題。這時(shí)，變壓器模型如圖2所示。L1為漏感，Cp和Cs分別為初級(jí)和次級(jí)的分布電容。變壓器漏感L1和次級(jí)分布電容構(gòu)成了串聯(lián)諧振電路。當(dāng)變壓器次級(jí)開(kāi)路或負(fù)載較輕時(shí)變壓器可看成電感,因而與次級(jí)分布電容Cs構(gòu)成并聯(lián)諧振電路，其等效電路如圖3所示。發(fā)生諧振時(shí)，電容兩端的電壓會(huì)高出工作電壓，也就是說(shuō)變壓器內(nèi)部的電壓會(huì)高于輸出電壓。這無(wú)形中增大了對(duì)變壓器的耐壓要求。因而在變壓器的繞制過(guò)程中，要盡量減少分布電容和漏感。假設(shè)各層電容相等，繞組共有m層，則分布電容Cs=C（C為次級(jí)繞組固有電容，N2為次級(jí)繞組匝數(shù)）。當(dāng)次級(jí)匝數(shù)一定時(shí)，次級(jí)等效到初級(jí)的分布電容與次級(jí)的層數(shù)有關(guān)，層數(shù)越多分布電容越小。每一層上的匝數(shù)越少，分布電容越小。為了減小分布電容，采取分段分組繞制方式，并增加層數(shù)，減小每層匝數(shù)。變壓器采用馬蹄形鐵氧體磁芯，其繞制示意如圖4所示。

實(shí)踐證明，分段分組繞制法還較好地解決了高壓變壓器的絕緣問(wèn)題。

    4.3 輸入電壓范圍的調(diào)制

工作在高頻高壓條件下的小功率電源，輸入電壓范圍的調(diào)節(jié)會(huì)出現(xiàn)困難。不但調(diào)整率很差，而且在輸入電壓超過(guò)一定值時(shí)，電源無(wú)輸出，或輸出電壓不穩(wěn)定。原因是高壓小功率電源的占空比很小，工作時(shí)的導(dǎo)通脈寬很窄（呈窄脈沖工作狀態(tài)）。當(dāng)輸入電壓升高時(shí)，輸出能量不變，脈沖寬度變窄，幅度加長(zhǎng)。輸入電壓升高到一定限度，控制電路呈失控狀態(tài)，無(wú)法實(shí)現(xiàn)有效的閉環(huán)控制，導(dǎo)致整個(gè)電路關(guān)閉。為解決這個(gè)問(wèn)題，經(jīng)過(guò)分析試驗(yàn)，設(shè)計(jì)了一個(gè)輸入電壓調(diào)節(jié)電路，如圖5所示。

它實(shí)際上是一個(gè)輸入電壓預(yù)穩(wěn)壓電路，輸入電壓經(jīng)過(guò)它，成為基本穩(wěn)定的電壓，再加到主電路（開(kāi)關(guān)電路）上。

    經(jīng)過(guò)調(diào)試，試驗(yàn)和長(zhǎng)期裝機(jī)應(yīng)用，證明了該電路的穩(wěn)定與可靠。表1是設(shè)置輸入電壓調(diào)節(jié)電路與沒(méi)有設(shè)置時(shí)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，這里只給出輸出主電路（25kV）參數(shù)。明顯看出，加了該電路后，輸入電壓調(diào)整率大大提高，輸入電壓調(diào)節(jié)范圍也增至250V。

表1 輸入電壓變化對(duì)輸出電壓的影響

輸入電壓/V

有輸入電壓調(diào)節(jié)的輸出電壓/kV

無(wú)輸入電壓調(diào)節(jié)的輸出電壓/kV

180

26.2

22

198

26.4

26.1

220

27

28.5

242

27.5

無(wú)輸出

250

27.7

無(wú)輸出

由于上電時(shí)，輸入端瞬間沖擊電流很大，對(duì)輸入電壓調(diào)節(jié)電路造成危害。為此，還專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)了輸入緩沖電路。

另外，高壓電源變壓器的變比n大，變壓器次級(jí)反饋到初級(jí)變化率較小，帶來(lái)的問(wèn)題是穩(wěn)壓效果不理想。這樣,還設(shè)計(jì)了輸出電壓預(yù)穩(wěn)壓電路。因篇幅有限，實(shí)際電路從略。

5 開(kāi)關(guān)電路的仿真實(shí)驗(yàn)

開(kāi)關(guān)級(jí)電路原理圖如圖6所示。這里開(kāi)關(guān)級(jí)的負(fù)載是高頻高壓變壓器，它的輸入特性與負(fù)載的特性有關(guān)。在高壓小功率應(yīng)用中，由于輸出電流小，負(fù)載電阻大，次級(jí)整流二極管的導(dǎo)通角很小。為便于建立仿真模型?？珊雎载?fù)載電阻的影響。

由于應(yīng)用了仿真技術(shù)，大大簡(jiǎn)化了實(shí)驗(yàn)過(guò)程，降低了設(shè)計(jì)周期。用PSPICE仿真程序?qū)D6電路分為輕載10μA和重載1mA兩種情況進(jìn)行仿真，結(jié)果見(jiàn)圖7(a)和圖8(a)。在以后進(jìn)行的電路實(shí)驗(yàn)中，實(shí)測(cè)的電流波形見(jiàn)圖7(b)和圖8(b)與仿真的波形基本相符。另外，從仿真波形還可看到輕載時(shí)的浪涌電流峰值較大，與重載時(shí)幾乎相等。變壓器空載損耗增加，導(dǎo)致變壓器發(fā)熱，這是需要進(jìn)一步解決的問(wèn)題。

6 結(jié)語(yǔ)

第8篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

關(guān)鍵詞：直流斬波電路；升壓式斬波電路；降壓式斬波電路；MATLAB/Simulink

直流斬波電路是將固定直流電壓變換成可變直流電壓的電路，也稱(chēng)為直流變換技術(shù)。廣泛地應(yīng)用于開(kāi)關(guān)電源及直流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)中，如不間斷電源（UPS）、無(wú)軌電車(chē)、地鐵列車(chē)、蓄電池供電的機(jī)動(dòng)車(chē)輛無(wú)級(jí)變速，以及20世紀(jì)80年代興起的電動(dòng)汽車(chē)控制等。通過(guò)設(shè)計(jì)不同的直流變換電路，可以提供可調(diào)的直流電源，進(jìn)而滿(mǎn)足不同設(shè)備的性能需求。

直流斬波電路按變換電路的功能分為：升壓式變換（Boost Converter）、降壓式變換（Buck Converter）、升降壓式變換（Boost-Buck Converter）、Cuk變換（CukConverter）、Sepic變換（Sepic Converter）和Zeta變換（ZetaConverter）。

本文以升壓式變換電路與降壓式變換電路為例，分析其設(shè)計(jì)原理，推導(dǎo)理論公式，并基于MATLAB/Simulink軟件，搭建了直流斬波升、降壓電路的模型。

1升壓式直流斬波電路分析

1.1工作原理介紹

升壓式直流斬波電路顧名思義即輸出電壓總是高于輸入電壓，其主電路如圖1所示，由可控開(kāi)關(guān)VT、儲(chǔ)能電感L、升壓二極管VD和濾波電容C組成。

升壓式斬波電路的基本工作原理是：當(dāng)可控開(kāi)關(guān)VT處于通態(tài)時(shí)，電源E經(jīng)開(kāi)關(guān)VT向電感L提供能量，二極管VD承受反壓而截止，負(fù)載R所消耗的能量由電容c提供，此時(shí)負(fù)載電壓等于電容電壓。當(dāng)可控開(kāi)關(guān)VT處于斷態(tài)時(shí)，二極管VD導(dǎo)通，電源E和電感L疊加共同向電容C充電，并給負(fù)載R提供能量。

假設(shè)電路輸出端濾波電容C足夠大，以保證輸出電壓恒定，電感L的值也很大，電路數(shù)量關(guān)系推算如下：設(shè)VT通態(tài)時(shí)間為ton，此階段L上儲(chǔ)存的能量為EI1ton，設(shè)VT斷態(tài)時(shí)間為toff，此階段電感釋放能量為（U0-E）I1toff。在穩(wěn)態(tài)工作時(shí)，電感電壓在一個(gè)周期（T=ton+toff）中積蓄能量與釋放能量相等，即：

化簡(jiǎn)得：

（1-1）

1.2MATLAB/Simulink建模與仿真

為進(jìn)一步分析升壓式直流斬波電路的實(shí)際工作情況，利用MATLAB/Simulink軟件搭建其仿真模型?？煽亻_(kāi)關(guān)VT由全控型器件IGBT組成，利用示波器進(jìn)行各支路電流、電壓表的波形監(jiān)測(cè)，如圖2所示。

在參數(shù)設(shè)置時(shí)，直流電壓源E為24V，IGBT的通斷由振幅為5，脈沖周期為0.2ms的脈沖來(lái)觸發(fā)，脈沖寬度設(shè)置為80，即一個(gè)周期的80%開(kāi)關(guān)VT導(dǎo)通，20%開(kāi)關(guān)VT關(guān)斷。根據(jù)理論公式（1-1）計(jì)算輸出電壓平均值：

對(duì)于仿真過(guò)程中電壓波動(dòng)幅值較大，應(yīng)增加濾波電容或者提高變換效率。

2降壓式直流斬波電路分析

2.1工作原理介紹

降壓式直流斬波電路即對(duì)輸入電壓進(jìn)行降壓變換，其主電路如圖4所示，由可控開(kāi)關(guān)VT、濾波電容C、儲(chǔ)能元件L和續(xù)流管VD組成。

降壓斬波電路的基本工作原理是：當(dāng)可控開(kāi)關(guān)VT處于通態(tài)時(shí)，VD承受反壓而截止，電源經(jīng)開(kāi)關(guān)VT給電感L儲(chǔ)存能量，并向負(fù)載供電，負(fù)載電壓U0=E-UL。當(dāng)可控開(kāi)關(guān)VT處于斷態(tài)時(shí)，電感L產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，二極管VD導(dǎo)通續(xù)流，負(fù)載電壓U0=-UL。

（2-1）

當(dāng)ton

2.2 MATLAB/Simulink建模與仿真

同1.2，利用MATLAB/Simulink建模搭建其仿真模型，如圖5所示。參數(shù)設(shè)置時(shí)，由于重點(diǎn)觀測(cè)降壓過(guò)程，將直流電壓源E設(shè)置為200V，IGBT的通斷振幅及脈沖周期不變，脈沖寬度設(shè)置為50，即一個(gè)周期的50%開(kāi)關(guān)VT導(dǎo)通，50%開(kāi)關(guān)VT關(guān)斷。根據(jù)理論公式（2-1）輸出電壓平均值：

仿真所得的輸出電壓u0波形如D6（a）所示，負(fù)載供電電流波形如圖6（b）所示。負(fù)載上的電壓u0從零開(kāi)始迅速上升，最后穩(wěn)定在100V左右，與理論值一致，實(shí)現(xiàn)了降壓目的。其電壓波動(dòng)幅值較大，將電感從原來(lái)的L=0.1H擴(kuò)大10倍至L=IH，所得到輸出電壓的波動(dòng)變得平緩，最終穩(wěn)定在100V，如圖7所示。

第9篇：開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)與仿真范文

關(guān)鍵詞 列車(chē)；制動(dòng)；便攜；診斷儀

中圖分類(lèi)號(hào) TP18 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 A 文章編號(hào) 1673-9671-(2012)082-0140-03

隨著動(dòng)車(chē)組技術(shù)的不斷發(fā)展和動(dòng)車(chē)組運(yùn)用的普及，CRH2型、CRH380A型動(dòng)車(chē)組運(yùn)營(yíng)車(chē)輛的數(shù)量不斷增加，在車(chē)輛運(yùn)用中發(fā)生的偶發(fā)性故障的數(shù)量將會(huì)相應(yīng)增多。因此，車(chē)輛動(dòng)態(tài)試驗(yàn)、檢修和運(yùn)用中的故障查找的重要性更加凸顯，故障分析處理中需要進(jìn)行相應(yīng)的信號(hào)仿真和信息模擬才能進(jìn)行故障點(diǎn)的查找和維修后的驗(yàn)證，針對(duì)該項(xiàng)問(wèn)題，著力解決困難條件下的制動(dòng)系統(tǒng)故障查找困難的問(wèn)題，研制了便攜式列車(chē)制動(dòng)仿真故障診斷儀。

該系統(tǒng)具備車(chē)輛速度模擬、車(chē)輛再生有效模擬、再生請(qǐng)求采集、反饋模擬等基本功能，采用便攜式結(jié)構(gòu)，減少故障查找的工作量，提高作業(yè)效率。設(shè)計(jì)時(shí)采用精度高、成熟可靠的技術(shù)，使系統(tǒng)滿(mǎn)足車(chē)輛精度要求的基礎(chǔ)上盡量輕量化，便于攜帶；在裝置本身配置軟件控制系統(tǒng)，編制方便操作的程序控制界面；與車(chē)輛的接口采用通用的連接器進(jìn)行信號(hào)傳輸，易于操作。

1 診斷儀主要功能及技術(shù)參數(shù)

1.1 主要功能介紹

便攜式列車(chē)制動(dòng)仿真故障診斷儀，由便攜式PC、便攜式儀器箱和接口線路組成。

采用小型輕量化自動(dòng)控制方式產(chǎn)生正弦波、方波信號(hào)來(lái)模擬車(chē)輛速度；通過(guò)高精度直流電源模擬列車(chē)制動(dòng)工況下的再生制動(dòng)有效，利用小型可調(diào)的直流電源模擬牽引變流器再生制動(dòng)反饋信號(hào)，使制動(dòng)系統(tǒng)產(chǎn)生電空協(xié)調(diào)運(yùn)算。

對(duì)制動(dòng)系統(tǒng)的再生請(qǐng)求信號(hào)進(jìn)行測(cè)量；向列車(chē)網(wǎng)控系統(tǒng)模擬制動(dòng)故障信號(hào)（抱死1、抱死2、制動(dòng)不緩解），診斷信號(hào)傳輸系統(tǒng)。將上述各項(xiàng)功能集成便攜式化系統(tǒng)，通過(guò)PC機(jī)對(duì)各功能進(jìn)行集中控制。

1.2 主要技術(shù)參數(shù)

供電電源 AC220V 50 Hz

速度模擬信號(hào) 650 km/h以?xún)?nèi)

頻率輸出 0-10 KHZ

頻率幅值范圍 ±20 V

波形 正弦波/方波

再生有效信號(hào)輸出 DC100 V±1 V（最大輸出電流2 A）

再生反饋信號(hào) DC0～10 V，精度±0.1 V

再生請(qǐng)求信號(hào)測(cè)量 0～20 V，精度±0.1 V

2 系統(tǒng)硬件和軟件設(shè)計(jì)

2.1 硬件系統(tǒng)設(shè)計(jì)

便攜式列車(chē)制動(dòng)仿真故障診斷儀需要滿(mǎn)足便攜、輕量化、外部信號(hào)接口統(tǒng)一配置、仿真模擬操控方便等要求，在方案確定和選型過(guò)程中都充分考慮以上需求。

該集成化系統(tǒng)由PC機(jī)、通訊數(shù)據(jù)線和儀器箱組成。儀器箱包括便攜式手提箱、儀器面板、AC/DC輕系列開(kāi)關(guān)電源、主控制板、繼電器板等組成。

2.1.1 速度信號(hào)電路設(shè)計(jì)

該集成化系統(tǒng)的核心是速度信號(hào)輸出電路，在方案論證中，提出了四個(gè)方案：

1）選用成品脈沖信號(hào)發(fā)生器，開(kāi)發(fā)最簡(jiǎn)單，風(fēng)險(xiǎn)小，但體積龐大。不能滿(mǎn)足便攜、輕量化的要求。

2）單片機(jī)運(yùn)算能力不能滿(mǎn)足信號(hào)仿真要求。

3）DDS脈沖信號(hào)集成電路，是單象限信號(hào)，只能在正電壓范圍連續(xù)調(diào)節(jié)，無(wú)法實(shí)現(xiàn)全電壓連續(xù)可調(diào)的功能。

4）采用CPLD復(fù)雜可編程邏輯器件實(shí)現(xiàn)正弦波數(shù)字信號(hào)，再通過(guò)高速DA轉(zhuǎn)換電路產(chǎn)生仿真信號(hào)。CPLD運(yùn)行頻率高，能夠?qū)崿F(xiàn)預(yù)定的功能。

2.1.2 便攜式手提箱

便攜式手提箱是儀器箱的箱體，采用GE塑料材質(zhì)，成分為ABS工程塑料混合聚丙烯異分子，高壓鑄塑技術(shù)成型，滿(mǎn)足便攜、堅(jiān)固、防潮、安裝、維護(hù)等功能要求。

2.1.3 通訊接口

便攜式PC與儀器箱之間數(shù)據(jù)交換選用USB到RS-232高速轉(zhuǎn)換器AU-820。

2.1.4 儀器面板

儀器面板設(shè)計(jì)按照功能進(jìn)行了分區(qū)，儀器面板布局圖見(jiàn)圖1。分區(qū)功能如下：

1）DC100V輸出：包括DC100V熔斷器和6路指示燈DC100V輸出信號(hào)指示。

2）故障指令模擬：包括10個(gè)指示燈顯示模擬信號(hào)狀態(tài)。

3）RS232： 9針DB9母頭連接器。

4）再生反饋電源：包括電源保護(hù)熔斷器和輸出指示燈。

5）儀器供電：包括AC220V電源指示燈、熔斷器、電源開(kāi)關(guān)、接地保護(hù)端子、電源插座。

6）外部接線：包括3個(gè)航空插座，CN1輸出仿真速度信號(hào)、模擬量輸入信號(hào)、再生反饋電源信號(hào)，CN2輸出6路DC100V信號(hào)，CN3輸出10路故障指令模擬信號(hào)。

圖1 儀器面板布局圖

2.1.5 電源

為減輕儀器重量，故障診斷儀電源系統(tǒng)選用AC/DC輕系列開(kāi)關(guān)電源：

1）輸入電壓：220VAC±20%。

2）第一路輸出（再生有效信號(hào)）：100VDC/4A。

3）第二路輸出（再生反饋）：0～20V/30W。

經(jīng)過(guò)實(shí)際測(cè)量在滿(mǎn)負(fù)荷的情況下輸出電壓精度偏差均在0.1V以?xún)?nèi)。

2.1.6 主控制模塊